低倍檢驗中發(fā)現(xiàn)20Cr 鋼存在低倍夾雜，利用掃描電鏡及能譜儀對低倍夾雜的形貌及化學成分進一步分析，結(jié)果顯示該低倍夾雜的化學成分與大包渣成分接近，通過分析該爐鋼水冶煉過程，發(fā)現(xiàn)該爐存在冶煉時間過長、大包下渣檢測未啟用、引流開澆等異?，F(xiàn)象，該爐大包下渣檢測失靈，造成大包渣卷入中間包中，隨鋼流進入結(jié)晶器后被凝固坯殼捕捉造成低倍夾雜超標，針對此現(xiàn)象首先采取了穩(wěn)定生產(chǎn)節(jié)奏、加強大包下渣的監(jiān)測、定期對中包進行排渣等措施，后期軋材低倍夾雜明顯減少，下一步通過中包技改，促進夾雜物上浮，進一步提高鋼材純凈度。

1引言     

20Cr 為低淬透性滲碳合結(jié)鋼，主要用于制造整體強度要求較高、表面耐磨損且形狀較為復雜、負荷不大的滲碳零件，如變速箱齒輪、齒輪軸、蝸桿、爪型離合器等。某公司該鋼種產(chǎn)量較大，有較為完善的產(chǎn)品質(zhì)量管控體系，產(chǎn)品質(zhì)量相對穩(wěn)定，對于生產(chǎn)異常的爐次會加嚴檢測，確保產(chǎn)品質(zhì)量合格。    該爐20Cr 鋼的生產(chǎn)流程為: 70 t 電弧爐→70 tLF 精煉爐→150 方五機五流小方坯連鑄機，中間包鋼水容量為15 t，鑄機流間距為1.25 m。

2低倍夾雜形成原因分析     

因電爐出鋼后鋼水中P 含量超國標上限，與后一爐次互兌鋼水倒包處理，導致該爐鋼在LF 精煉位冶煉130 min，嚴重超時，質(zhì)量處做異常處理，取雙倍樣檢驗低倍夾雜情況，在檢測過程中發(fā)現(xiàn)了低倍夾雜。

     為進一步查清其來源，又利用掃描電鏡及能譜分析儀對夾雜物進行了高倍檢測及成分分析。   夾雜物的主要成分為Ca、Al、Si、Mg 的氧化物，見表2; 以上元素都為易氧化元素，在夾雜物中都是以氧化物的形式存在，根據(jù)元素的質(zhì)量百分數(shù)可得到對應氧化物的質(zhì)量百分數(shù)。

低倍夾雜的主要成分和精煉渣成分非常接近，因中包覆蓋劑及結(jié)晶器保護渣堿度均＜1，與該類夾雜物成分差別較大，排除中包液面或結(jié)晶器液面波動卷渣的可能。相對于大包渣成分，該夾雜物中CaO 含量下降，Al2O3和MgO 含量相對上升，說明大包渣進入鋼水中后，與鋼中的成分或夾雜物進一步發(fā)生反應。因20Cr 為含鋁鋼，在澆鑄過程中因大包引流開澆，鋼水二次氧化較強，鋼中Al2O3夾雜含量增多，鋼水純凈度較差，大顆粒夾雜在隨鋼流的流動過程中不斷與鋼中夾雜物碰撞長大，導致該類夾雜物中的Al2O3含量升高; 冶煉后期中包耐材侵蝕較重，特別是沖擊區(qū)，因沖擊區(qū)較小，拉速較快，沖擊區(qū)內(nèi)無穩(wěn)流裝置，耐材侵蝕嚴重，侵蝕后的鎂質(zhì)耐材部分會進入鋼水中，造成MgO 類夾雜物的增多。Ca、Al、Si、Mg 等基本呈均勻分布，無明顯聚集，S 主要沿該夾雜物邊緣分布，S 主要以CaS 或MnS 兩種形式存在，MnS 夾雜凝固點較低，一般是在鑄坯凝固冷卻過程中形成，因異相形核相對于均相形核所需的自由能更低，該類夾雜物通常會在鋼水中已存在的夾雜物表面生成并長大，但因S 與Mn 存在部位并不重合，所以該類夾雜物應為CaS 夾雜。由脫硫反應可知，該夾雜物中的CaO 成分與鋼水中的S 發(fā)生了脫硫反應，如式⑴所示; 該反應產(chǎn)生的［O］進一步與鋼中的［Al］反應生成Al2O3，如式⑵所示:    由未反應核模型可知，新生成的CaS 分布在大顆粒夾雜周圍，并且因反應時間太短或擴散速度太慢，生成物只沿夾雜物淺表層分布，同時該反應也進一步提高了夾雜物中Al2O3的含量，降低了CaO的數(shù)量，與大包下渣的推測相吻合。

    該爐鋼因磷高倒包冶煉時間較長，高溫鋼水對鋼包包壁耐材侵蝕較為嚴重，導致渣中MgO 含量較正常爐次偏高約3 個百分點，并且因鋼水在包時間長導致開澆燒氧引流，鋼水二次氧化嚴重。通過查找大包下渣檢測系統(tǒng)趨勢圖可知，該爐大包下渣檢測反應遲鈍，大包下渣后水口關閉時間延遲約10 s，大量大包渣進入到中包沖擊區(qū)中，因沖擊區(qū)較小，鋼水在沖擊區(qū)內(nèi)的停留時間較短，爐渣隨鋼流進入中包內(nèi)，中包容量較小，部分夾雜物來不及上浮又隨鋼流進一步進入到結(jié)晶器內(nèi)。另外，該爐澆鑄斷面為150 mm2，水口為直通型，結(jié)晶器內(nèi)鋼水回流量較小，進入結(jié)晶器內(nèi)的夾雜物上浮量很少，基本會隨鋼流進入到結(jié)晶器內(nèi)，并在鑄坯下行過程中不斷上浮被凝固坯殼捕捉，對應的大顆粒夾雜通常位于軋材皮下位置。由以上分析可知，低倍夾雜形成的主要原因為:⑴電爐出鋼磷高導致倒包，鋼水倒包對耐材沖刷嚴重，二次氧化嚴重，增加了大包引流開澆的幾率，進一步造成鋼水的二次氧化，鋼水純凈度較差;⑵大包下渣故障檢測未檢測到大包下渣并及時關閉大包，造成大量大包渣進入到中包內(nèi)，是造成低倍超標的直接原因;⑶鑄坯斷面小、中包小、中包沖擊區(qū)較小，鋼水在中包內(nèi)的停留時間短，不利于夾雜物上浮，對鋼水的后期凈化作用有限。3解決措施 ⑴穩(wěn)定生產(chǎn)節(jié)奏，減少因成分、設備異常等原因造成的倒包、停等等非正常作業(yè)。⑵大包下渣監(jiān)測實行設備檢測與人工觀察雙重控制，防止設備故障或檢測不準確時造成大包大量下渣影響鋼水質(zhì)量，同時每個中包至少排渣一次，特別是在大包大量下渣時必須排渣處理，防止大包渣被卷入鋼水中污染鋼水，也便于人工判斷大包下渣狀況。⑶對中包進行技改，擴大中包容量，增加中包沖擊區(qū)體積; 安裝穩(wěn)流器，合理設置中包流場，使中包鋼水中夾雜物盡可能上浮。⑷通過穩(wěn)定生產(chǎn)節(jié)奏和加強大包下渣監(jiān)測，2022年2—6 月份低倍檢測合格率保持在較高的水平，總體呈上升趨勢。

4結(jié)語 ⑴通過對低倍夾雜的出現(xiàn)位置及主要成分的確定，與保護渣、中包覆蓋劑、大包渣等成分對比分析后，確定了低倍夾雜來自于大包渣。⑵通過分析冶煉過程的相關數(shù)據(jù)，找出了影響低倍夾雜的主要因素，如倒包、精煉時間長，大包引流、大包下渣、中包較小等間接或直接導致了該爐鋼水潔凈度差，出現(xiàn)低倍夾雜。⑶針對低倍出現(xiàn)的原因有針對性地采取了穩(wěn)定生產(chǎn)節(jié)奏，加強大包下渣監(jiān)控等措施，低倍夾雜數(shù)量出現(xiàn)了明顯下降，再無含大包渣成分的低倍出現(xiàn)，下一步通過進一步的技改將更進一步地提高鋼水質(zhì)量，減少低倍超標缺